校舍結構以液流黏性阻尼器補強設計之算例分析(下)
吳亦閎技師
■「補強前」耐震能力評估
本案例採用midas結構分析軟體及NCREE系統耐震能力詳細評估方法,分別對X向及Y向的正、負方向且考慮5%意外偏心效應,進行耐震能力評估之計算。評估步驟說明如下:
(1) 整理結構尺寸、材料性質等輸入資料。
(2) 建立結構模型。
(3) 編輯耐震詳細評估所需之文字檔。
(4) 執行非線性鉸輔助分析程式,完成非線性鉸性質之計算。
(5) 將完成之非線性鉸性質,匯入結構模型。
(6) 使用結構分析軟體執行非線性靜力側推分析。
(7) 執行性能目標地表加速度輔助分析程式,計算結構耐震容量AP值。
耐震評估結果整理如表5,其容量曲線圖及性能目標地表加速度圖如圖13至16。由表5可知該棟校舍結構物沿走廊方向(X向)之耐震容量AP為0.210g<耐震需求0.280g;短向(Y向)之耐震容量AP為0.389g>耐震需求0.280g。故本棟建築物於長向(X向) 耐震能力不足,需進行結構補強。
表5 現況耐震評估統計表
地震力 | +X+(5%) | -X(+5%) | +Y-(5%) | -Y(-5%) |
作用方向 |
Vmax(kgf) | 426,512 | 426,245 | 825,105 | 820,866 |
性能點 | 426,512 | 426,245 | 825,105 | 820,866 |
基底剪力V(kgf) |
性能點頂層 | 9.25 | 9.25 | 7.50 | 7.75 |
質心最大位(cm) |
性能點最大 | 3F:0.42 | 3F:0.41 | 3F:0.03 | 3F:0.03 |
層間變位角(%) | 2F:0.86 | 2F:0.87 | 2F:0.12 | 2F:0.13 |
| 1F:1.33 | 1F:1.32 | 1F:0.18 | 1F:0.18 |
耐震容量AP(g) | 0.210 | 0.210 | 0.389 | 0.389 |
耐震需求AT(g) | 0.280 | 0.280 | 0.280 | 0.280 |
性能點準則 | Vmax控制 | Vmax控制 | Vmax控制 | Vmax控制 |
評估結果 | 不合格 | 不合格 | 合格 | 合格 |
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圖13 +X向容量曲線圖及性能目標地表加速度圖 | | 圖14 -X向容量曲線圖及性能目標地表加速度圖 |
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圖15 +Y向容量曲線圖及性能目標地表加速度圖 | | 圖16 -Y向容量曲線圖及性能目標地表加速度圖 |
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表6 組尼比修正係數表
組尼比修正係數表 |
βe | BS | B1 |
< 0.02 | 0.80 | 0.80 |
0.05 | 1.00 | 1.00 |
0.10 | 1.33 | 1.25 |
0.20 | 1.60 | 1.50 |
0.30 | 1.79 | 1.63 |
0.40 | 1.87 | 1.70 |
> 0.5 | 1.93 | 1.75 |
圖17 基底剪力-屋頂位移曲線及雙線性化圖
表7 液流黏性阻尼器性質需求表
裝置樓層 | 線性阻尼器 | 非線性阻尼器 |
阻尼力 | 阻尼 | 衝程 | 非線性系數α | 阻尼力 | 阻尼 | 衝程 |
kN | kN-(S/mm) | cm | kN | kN-(S/mm)α | cm |
3樓 | 64.7 | 0.759 | ±5 | 0.3 | 121.8 | 32 | ±5 |
2樓 | 123.2 | 0.759 | ±5 | 0.3 | 147.7 | 32 | ±5 |
1樓 | 150.5 | 0.759 | ±5 | 0.3 | 156.8 | 32 | ±5 |
圖18 阻尼器補強立面示意圖
圖19 阻尼器補強位置圖