﹝208﹞主筆：林士誠

【389】社論主筆：陳錦芳

第一版廣告合理、盟鑫工業

(第一版)新聞焦點(社論‧週聞輯要)

社論

審慎處理技師懲戒

我國憲法第八十六條第一項第二款所稱之專門職業及技術人員(簡稱專技人員)，係指具備經由教育或訓練之培訓過程獲得特殊學術或技能並經國家考試合格，而其所從事的業務，與公共利益或人民的生命、身體、財產等權利有密切關係者而言。因為專技人員身分之重要性，我國對於多種專技人員均設有專法如醫師法、會計師法等，但對專技人員設有懲戒制度之專法不多。過去行政法學領域在特別權力關係理論籠罩下，因此對專技人員的處罰採類似公務員的管理方式，專技人員的懲戒罰則屬於行政權內部事項，技師懲戒委員會及懲戒覆審委員會之性質為行政機關，但經由大法官釋字第二九五號解釋針對會計師之懲戒，認為專技人員懲戒之決定為行政處分，而覆審決定相當於訴願，因此受懲戒之技師如有不服，於覆審後無須訴願得逕依行政訴訟法提起行政訴訟尋求司法救濟。

也正因為專技人員執業地位的特殊性，我們認為執業技師的懲戒機關-公共工程委員會所設置之技師懲戒委員會及技師懲戒覆審委員會對技師的處罰不宜輕易發動；或不按情節輕重，對受移送懲戒之技師均處技師法第四十條第一項第三款兩年之停業處分(為本條款最高罰則)。但自九二一地震後，各技師公會動輒收到技師被移送技師懲戒之案件，且最後均被處以兩年停業處分，其中尤以違反營造業法通過前之營造業管理規則第十八條專任條款規定為最大宗。但是營造業管理規則對受聘技師執業方式，僅有規定受聘技師不得再依技師法第六條第一項第一款或第二款方式執業(即不得再設立技師事務所或受聘顧問公司)，此規定與現行營造業法第三十四條並不相同，因此技師懲戒委員會迭以受聘技師違反營造業管理規則而處罰技師，其適法性即有爭議，且在目前已有土木技師就違反營造業管理規則專任條款規定，於行政法院提起行政訴訟之情形下，技師懲戒委員會實應暫停處理技師違反營造業管理規則之案件，否則若未來該案件行政法院之認定與技師懲戒委員會就營造業管理規則專任之認定不同，無異迫使已受懲戒執行之技師在未來會對工程會處置不當提起國家賠償，徒增民怨而已。

我們欣見國家對於專技人員採行一定的管理措施，因為專技人員均為學有專精之士，其執業與公共利益息息相關，但是必須建立在適法合理之基礎上，對照同屬受聘營造業之建築師而言，現行技師懲戒制度似有將受聘技師成為代罪羔羊，令人有一國兩制之感，本報誠摯呼籲技師懲戒主管機關應就技師懲戒案件重行考量，慎重處理。

北市政會議通過建物夾層挑空設計規則

嚴格審查挑高夾層屋建築執照

﹝本報訊﹞台北市政府市政會議11日正式通過「臺北市建築物樓層高度夾層挑空設計管理規則」，全面管理並限制小面積的非住宅用途建築物樓層高度最高不得超過3.6公尺。自即日起，台北市類似以一般事務所或自由職業事務所等非住宅用途之建築申請案，在銷售上強調所謂「挑高效果」、「複式創意加倍」以及「一坪價格可使用二倍超值坪效」等小坪數挑高的建築案件，均無法符合規定取得建照。工務局表示，今後除將要求建管處嚴格把關審查類似建照外，也呼籲消費者不要再心存僥倖購買夾層屋。

台北市政府工務局局長陳威仁表示，鑑於最近市面上有少數投機建商，以非住宅用途提出申請，用以逃避法規上住宅的樓層高度管制，申請所謂小坪數挑高住宅，間接或直接的引導或誤導不知情購屋民眾於購屋後二次施工違法夾層，造成民眾無辜損失等社會現象，台北市政府市政會議11日正式通過工務局提請修正的「臺北市建築物樓層高度夾層挑空設計管理規則」並頒布實施。

新通過的台北市建築物樓層高度夾層挑空設計管理規則規定，將來非住宅用途的建築物，每一戶設計面積在80平方公尺以下者，除非在申請時即依建築技術規則規定設計夾層並經審核通過，或者是在空調、消防設備上有特殊需求，該設備經專業技師簽證並且跟建築物一起施工完成者，否則建築物樓層高度最高不得超過3.6公尺，另外在管理規則頒布實施前，已經向建管處掛號申請建造但是尚未核准者，抑或是管理規則實施前已經領有建照，但又申請變更設計增加樓層高度者，均應全部適用管理規則的規定，以有效全面管理並杜絕投機開發商循現行建築技術規則規定漏洞，以非住宅用途申請面積僅約十坪左右，於銷售時卻強調或誤導民眾日後施作違法夾層的所謂挑高小套房住宅。

陳局長進一步表示，台北市政府工務局建管處目前為管理防範此類設計案件，均依三階段管制作法，即在核發建照時，註記不得擅自搭建夾層以主動告知，施工階段加強巡查預售工地及樣品屋，並上網公布結果，核發使用執照時，再次註記不得擅自搭建夾層，最後在使用執照照核發後二年內，加強違建查報巡查取締，經查報違建屬實者，依規定執行拆除。現在管理規則正式通過實施，爾後更可以在建照申請階段即杜絕這一種違法投機的設計方式，正本清源地防範此一房屋市場亂象，有效避免消費者無辜受騙。

依照現行建築技術規則的規定，住宅用途的建築物，樓高設計除了地上一層最高可至4.2公尺以外，其餘樓層高度均不得超過3.6公尺，事實上這一類挑高小套房常是以非住宅用途提出申請逃避樓高規定，在銷售相關契約或圖片中技巧性逃避不提夾層乙事，或敘明「裝潢圖片僅供參考」，以逃避法律責任，消費者絕對要特別當心，不要落入建商的行銷伎倆中。

陳局長最後呼籲，台北市所有剛完成領得使照的建築物仍將依慣例加強違建巡查，一經查報違建屬實即執行拆除，消費者千萬不可抱持著存心加蓋違建的僥倖心態，否則倘經查報強制拆除將造成自身更大損失，另外消費者在購買房屋時，可以要求建商提供建造執照影本(包含註記事項)及建造執照核准圖說，凡是圖說上沒有的空間面積，事後加蓋就是違建，亦可善加利用建管處施工管理科的售屋服務專線：27258383，以保障自身購屋權益。

北市高架橋耐震能力低於標準

﹝本報訊﹞台北市議員在議會質詢時指出，包括建國高架橋、辛亥高架橋、新生北路高架橋、北新橋、寶橋、文和橋、成功橋、福和橋、民權橋、福林橋、永福橋及鼎筆橋等十二座橋梁，安檢後發現耐震係數不足，但工務局都沒有編預算補強，置人民安全於不顧；此外，部分巡橋人員記錄表亂填，疑似造假，要求養工處交政風室調查。工務局90年到91年度委外檢測北市橋梁，未達交通部公路橋梁耐震設計規範中要求的耐震標準，工務局91年至今，橋梁維修預算六億四千多萬元中，有關強化橋梁防震能力的金額竟然是零，根本不顧民眾行的安全。

台北市養工處表示，安檢橋梁結果顯示，包括文和橋、北新橋、建國高架橋、辛亥高架橋、寶橋、成功橋、永福橋、新生高架橋和民權橋等九座橋梁，耐震係數確實未達標準，不過安全無虞，但為防範地震，養工處除設置監視器隨時監測，也編預算在這兩年進行補強。

(第二版)時事論壇(我有話說‧重大工程新聞)

感懷公路界前輩-凌晸先生

張炳坤　技師

處在社會紛擾、人心不安的世道裏，今年的母親節卻讓我過的份外有意義，五月的第二個禮拜天，約了凌夫人─林熙浩女士，與近九旬高齡的家父，內人和三位可愛的女兒，共同度過一個充滿康乃馨節慶的日子。因為和凌夫人的閒談，喚起我對他已仙逝的丈夫-凌晸先生的追憶，我想藉著這篇文章，道出在我生命歷程中的重要貴人，也是服務工程界，近四十年的一位技師先進的生平往事。

凌晸先生於民國11年5月1日生，民國36年畢業於上海交通大學土木系，民國40年結婚，凌先生婚後任職於台灣公路工程界，最初在第三區工程處之台東樟原公路負責道路橋樑之復舊工程，先求其通，再求其美。台灣混凝土配比設計，早在高性能混凝土、自充填混凝土問世之前，為提高工程品質，以該路之東河、登仙二橋開始，將體積比改用重量比，凌處長為創始推動者。

民國45年，凌處長任職台東工務段段長，繼續推進台灣東部工程之發展，其後調任第一區第三段與第二段段長，再轉任材料試驗所主任。民國70年升任第一區工程處處長，當時政府正推行十二項工程建設，凌先生席不暇暖，終日奔跑於工地，使工程之效率冠於各單位。民國74年調升公路局副總工程司兼規劃處處長，對於西部濱海公路及十二項東西快速公路之各項計畫，有相當之功績。民國77年凌先生屆齡退休，民國90年9月20日因多發性骨髓瘤逝世於臺大醫院，享壽八秩高齡，總計凌先生服務於工程界期間，修橋鋪路無數，在人生應屬，為民服務之楷模。綜其一生，熱心助人、與事忠、與友信，坦蕩光明，無愧於心，提拔後進，不遺餘力，凌先生應無憾矣！

隨著時間的流逝，凌先生的事蹟也許會被人逐漸淡忘，但是我相信，他的身影卻永遠活在曾受他提攜過、關懷過、照顧過的人們心中。民國71年，個人通過國家考試分發至公路局第一區工程處景美工務段服務，時值凌先生擔任處長期間。由於個人家境因素，當初選擇技職院校就讀，只想早日出社會，賺錢貼補家用。然而繼續升學，仍是我最大的願望，為了撫平心中的缺憾。因此，想半工半讀力爭上游。為了跳脫學歷的枷鎖，停滯原點的宿命，努力考取大學。然而，在現實環境與工作的壓力下，讓我一度面臨，魚與熊掌不可兼得的窘況，最後在萬般無奈下遞出辭呈，不知何時辭呈輾轉送至凌處長手中，於是他請人事室--李雲歧主任調出我的資料詳加審閱，約定隔日見面。我懷著忐忑不安的心情去見凌處長，出乎意外的是，眼前竟是一位和藹慈祥的長者，以和緩平靜的語氣告訴我：「你的家境不好卻很上進，目前公路局通過高考的人不多。上課期間准請事、病假，沒課立即回來處理公務，一切依法照規定，有事我負責協助處理。現在培植你，也許有一天你會離開公路局，但是你還是國家有用的人才，如果現在你離開了，斷了經濟的來源，生活沒有依靠，如何再進修？不順遂的日子只會讓你對人、對事更偏激、更叛逆，這一切都不是我所樂見的。」於是我在他的提攜下完成夢寐以求的大學學業，隔(75)年我又依省府公務人員進修辦法，簽核奉准，並考入台大土研所結構組。期間凌先生已奉調總局，當他得知我的近況，亦不時給予鼓勵、安慰，並要我克服障礙、完成研究所學業，日後多發表文章，把所學的貢獻出來。凌處長凡事輕鬆以對、充分授權，分層負責，知人善用，當時我的直屬長官還有工務課--林嘉典課長，他敬業的精神、廉潔的操守、驚人的記憶力，令我萬分折服，也難怪日後被前公路局，現為高工局--梁樾局長，拔擢為總工程司。另外工務課新工股--范姜逢智股長，亦對我多所關照，除夕前一天，拜託我帶資料赴總局洽公，實則希望我完成公務後，能早日返回南部老家，避開擁擠的的人潮。他們都有一個共通點，就是對年輕人，敞開心胸、給予照顧，並不吝拔擢。而留給我最深刻的記憶，不是他們的官當的有多大，而是當年他們為國家培植人才的胸襟。

如今已邁入遲暮之年的我，也正因為這麼多師長的栽培，令我深刻體悟到：「少慾、知足、感恩、惜福」，我也一直以此座右銘，來對待我週遭的人。我也好希望目前活躍的政治人物，能夠多為國家社會、黎民百姓想一想，而我們技師界的朋友，在選舉理、監事時，也要多一份「寬恕、包容」，少一份「仇恨、怨懟」。因為，這一屆沒選上，下一次還是有機會幫大家服務。「己所不欲，勿施於人」，黑函、攻訐、謾罵、興訟，對社會風氣的撥亂反正毫無幫助，何苦雪上加霜，想想前人留給我們最好的禮物不正是「愛」？我唯一的心願，在我百年後，有人依稀記得我的，是那份熱心助人的心，而不是短暫功名與爭名奪利的心。懷著感念、感恩、感激、感動的心想對凌處長說聲「謝謝」可惜他已經聽不見了，現在只能以電話和拜訪凌夫人來表達關心，以不忘當年凌處長對我的提攜之情。

鋼筋混凝土圓形中空斷面構材之剪力設計

陳正平　技師

鋼筋混凝土圓形中空斷面之剪力設計與圓形實心斷面之剪力設計雖均一樣須分為混凝土剪力與箍筋剪力二部份來考慮，但圓形中空斷面之剪力設計在力學考量上比圓形實心斷面之剪力設計複雜許多。

依結構混凝土設計規範4.2.1節規定斷面承受剪力之設計應依下式計算：

，其中V_u=所考慮斷面上之設計剪力，V_n=V_c+V_s，V_c=混凝土剪力計算強度(依規範第4.4節計算)，V_s=剪力鋼筋之剪力計算強度(依規範第4.6.6節計算)，茲就與圓形實心斷面之剪力設計不同部份說明如下：

(1)混凝土剪力(V_c)：圓形實心斷面之剪力分佈由材料力學之原理可知，圓形實心斷面上距中性軸距離為y₁之任一點的剪應力為，圓形實心斷面剪應力最大值位於中性軸位置，其值比斷面平均剪應力大三分之一，靠近剪力作用方向之最上、下緣處之剪應力為零。而圓形中空斷面之空心部份原為位於實心斷面之中心部份，該處所承受之剪應力為較大處，該處現被中空部份截除。故圓形中空斷面之有效剪力面積若比照圓形實心斷面，取Ae=0.8Ag(其中Ag為圓形斷面之總面積)，恐過於偏向而不安全。

由圖一所示，將中空圓形斷面之面積集中至縱軸二側時，可顯示截面積僅較(2t)‧D所形成之矩形面積稍大，而受張側之軸向主筋則仍分佈於受張側之半圓周上。

故綜合以上探討，中空斷面之有效剪力面積建議保守取下式：

Ae=(2t)(0.8D)=1.6t．D，其中，t=圓形中空斷面之壁厚，D=圓形中空斷面之外徑，但若所採用之設計規範中有規定「對於可能發生撓曲降伏之塑鉸區，構材軸壓力小於某定值時，V₀不計」之規定時，則V_c亦須假設為零。

(2)箍筋剪力(V_s)：中空圓形斷面中之內側圓箍筋依剪力勁度分配，承受剪力產生之張力時，箍筋張力在向圓心方向之分力，會向外推擠內壁混凝土保護層而有致保護層向圓心方向剝落之傾向；另外當內壁保護層承受柱之軸壓力時亦有可能因而剝落，中空圓柱受壓往外膨脹之力亦會致內箍筋脫離混凝土內壁。因此除非內箍筋有配置足夠數量之穿牆方向之輔助繫筋，並鉤住緊鄰柱主筋處之內、外側箍筋(見圖二)，且輔助繫筋量並須能平衡內箍筋之向心分力之1.5倍以上(參考資料[4]第13.7.1.3節規定)，否則內箍筋不能計入抵抗剪力之箍筋量內，箍筋剪力只能由外側圓箍筋提供。工程實務上，因所須配置之輔助繫筋，不但數量多且間距密，可行性不高，故仍建議忽略內箍筋之剪力貢獻。惟因鉤在緊靠柱主筋處之內、外側箍筋之輔助繫筋一方面可防內圈主筋挫屈，另方面可增加中空圓柱徑向之圍束效果，故鉤住緊靠柱主筋處之內、外側箍筋之輔助繫筋仍須依規範之規定適量配置。圓形箍筋之剪力計算式[2]如下：

，其中：Ash＝單根水平外箍筋截面積，fyh=水平箍筋降伏強度，D’=圓形柱之箍筋圍束直徑，St=水平箍筋間距，θ=斜裂縫與水平夾角

（計算例）

中空圓形斷面非塑鉸區之剪力計算例：

圓柱外徑=200cm，圓柱內徑=120cm

V_n=V_u/ψ=200t，，

採用D13橫箍間距=10cm

V_n=V_c+V_s=107.5+103.3=210.8^t>200^{t OK}

【參考資料】

1.〝鋼筋混凝土柱FRP圍束補強之設計準則比較及試算例〞林澄政等，結構工程第16卷第4期，中華民國92年12月。

2.〝公路橋梁耐震設計規範之補充研究〞交通部台灣區國道新建工程局，中華民國86年4月。

3.〝材料力學〞施殿金等，大行出版社，中華民國73年元月。

4.〝結構混凝土設計規範〞，91．6．27內政部營建署台內營字第0910084633號

圖一　圓形中空斷面剪力面積示意圖

圖二　中空柱防止內箍筋將內層保護層剝落建議措施

(第三版)技術專刊(建材‧工法‧營建管理‧法令)

(第四版)焦點話題(地方焦點‧生活情報‧研習活動)

防止新永春隧道湧水的熱瀝青灌漿工法

倪至寬　技師

新永春隧道在民國八十七年十月廿四日，發生嚴重的湧水問題，為了克服此巨大湧水量，進行長距離鑽探作業，以了解湧水區段地質與湧水情形，調查結果發現湧水區段為大理岩層而且湧水壓力很高，因此施作大口徑排水宣洩水壓，以減少開挖面的湧水量，最後採用熱瀝青灌漿工法，來進行湧水區段地盤止水改良工程。

熱瀝青灌漿施工設備包括位於隧道外300m³瀝青儲油槽、隧道內60m³瀝青儲油槽、4m³瀝青預熱油槽、8個瀝青灌漿幫浦及控制室一座。施灌熱瀝青種類包括兩種，一種俗稱軟油之路油，另一種為俗稱硬油之屋頂柏油。隧道內分為NE線及NEW線兩個工作面，NE線共施鑽10個灌注孔，灌注量為2,771m³；NEW線共施鑽6個灌注孔，灌注量為313m³，16個孔的總灌注量為3,084m³。

瀝青指數試驗結果作為TYPEⅢ瀝青材料品質管制之用，影響施灌結果最重要的兩個參數為瀝青灌注壓力與溫度，灌注成效可由瀝青灌注量、實際開挖結果、殘餘湧水量大小及瀝青壓力與溫度來加以研判。開挖結果顯示瀝青滲透岩盤細縫及填補孔洞的性能良好，總湧水量減少顯著，提供日後開挖的安全環境，隧道得以順利貫通。

前言

新永春隧道介於永樂站與東澳站間，全長4,433公尺，為北迴雙線計畫13座隧道中第三長之單線隧道。民國八十七年十月廿四日，當隧道工程進行至距南口1,812公尺處，即里程為N8+058處，發生國內隧道工程有史以來最大湧水問題，每分鐘60m³的平均湧水量，湧水中挾帶著大量土石，將己開挖的隧道掩埋了540公尺長，坍塌土石量高達15,000m³，使得開挖工程全面停工，期間最大湧水量曾高達80m³/min，湧水期間四年之久。

新永春隧道分南北兩隧道口，其水文地質環境相當複雜，湧水區段為破碎大理岩層，為順利穿越湧水大理岩層，採熱瀝青灌漿工法，就大理石高透水性之開放性節理先予阻水灌漿，再配合其他固結灌漿方法及施工開挖。由於新永春隧道覆土層很厚，工作面又很小，加以地下水水壓及湧水量都很大，所以，國內傳統的灌漿工法及灌漿材料無法有效發揮阻水功能；而熱瀝青在高溫時低黏滯度所具有的穿透性，以及熱瀝青溫度降低的高稠度在岩隙中所展現的凝固和阻水性，恰好可以在大量湧水隧道的工地發揮。

熱瀝青之介紹

1.熱瀝青灌漿機制

凝固後的熱瀝青是一種粘塑性的材料，可以有效的達成止水及防水的目的，選擇適當的瀝青是相當的具有爭議性，因為節理裂縫中的瀝青，在室溫下仍具有潛流性，導致滲流空隙再發生，而形成殘餘滲流。吹氣石油瀝青是阻止湧水的理想灌漿材料，因為瀝青的粘滯度隨溫度的變化而增減，在溫度達190～240℃時，瀝青的粘滯度約為262～50cPs，而水在20℃的粘滯度約為1cP，這種較低的粘滯度，使得熱瀝青得以滲入非常細的地盤裂縫及很小的土壤孔隙。當熱瀝青與溫度較低的地下水接觸時，瀝青的粘滯度增加，這時的流動就像岩漿的流動一般，瀝青和地下水的接觸面形成凝結的硬殼，由於瀝青的熱傳係數偏低，導致硬殼內側的瀝青仍然保持在高溫低粘滯性的流動狀態，當灌漿壓力增大，熱瀝青可以穿破硬殼再度滲透進入地盤的裂隙及孔隙，如此重複進行。

2.熱瀝青灌漿優點

熱瀝青在古老以前已被大量地使用在工程上，尤其在遭遇大量湧水的工程上，熱瀝青更佔有舉足輕重地位，至於為什麼熱瀝青會有如此重要性呢?這可以由探討熱瀝青材料在灌漿工程中的優點得知：

具環保性：瀝青材料選用第Ⅲ型瀝青，由環保角度來看，此型瀝青亦有適用於飲用水環境下之許可，若選用型號錯誤，可能造成潛變、擠出或環保問題。

具止水固結效果：熱瀝青需同時搭配灌注水泥漿，以控制冷縮及加速冷凝過程，水泥漿滲入瀝青冷縮空間，強化固結效果，也可防止瀝青材料之潛變。

成本低廉：相較於溶液型灌漿材，熱瀝青不算是一昂貴材料，但本工程其操作困難度及操作壓力均高，導致大幅提高其設備費用。

減少灌注孔：瀝青材料之滲縫功效良好且可逆流擴散，單一灌漿管可灌注大範圍之熱瀝青，涵蓋隧道之掘進區域及相鄰岩層，可維持開挖之安全。相對於其它灌漿工法，熱瀝青灌漿工法可大幅減少鑽孔數量，可節省工期與成本。

三、工程地質概述

本隧道經由現場地質工程師實地評分，其評分是採用CSIR-RMR分類法，由地表地質調查結果發現，由北到南地質分佈為石英雲母片岩、綠色片岩、變質隧石、石英雲母片岩、變質隧石、大理石Ⅱ、綠色片岩、大理石Ⅰ、綠色片岩、角閃岩。而各種地盤的滲透性係數，由大而小的順序如表1所示，由此即可判斷大理岩Ⅱ及大理岩Ⅲ為高透水性岩盤。

大理岩Ⅱ及大理岩Ⅲ可能受造山運動或地層變動而產生裂縫或節理，加上地下水流之影響，可能造成一水流通路或溶蝕洞，此區域的大理石為高透水性岩盤，可能為主要湧水區段。隧道內之湧水和地下水補注或地下水脈關聯密切，地下水的通路除了斷層破碎帶之外，還包括破碎大理石區域。經分析後研判，隧道地表西側為地下水的主要供應來源，而且是源源不絕的供應。大理岩連續性好的共有三段，從北至南為大理岩Ⅲ、大理岩Ⅱ及大理岩Ⅰ，由表2可說明此區段地質與地下水壓情況。

表1　隧道內各岩盤滲透係數表【三井應用地質株式會社】

地盤名稱	滲透性係數（cm/sec）
大理岩Ⅱ	1.3×10^-3
大理岩Ⅲ	7.96×10^-4
石英雲母片岩	7.98×10^-5
綠泥石片岩	5.29×10^-5
綠色片岩	2.34×10^-5
角閃岩	2.24×10^-5
空洞填充物	1.92×10^-5
大理岩Ⅰ	1.42×10^-5

表2　大理石區段地質情況

岩盤類別	地質
大理岩Ⅰ	此區段岩體間裂隙較少，岩性屬綠泥石片岩，岩石品質指標RQD屬於可，地下水為潮濕狀態，RMR評分為44，岩體分類為第Ⅲ類。
大理岩Ⅱ	此區段岩體間裂隙較少，岩性屬綠泥石片岩，岩石品質指標RQD屬於可，地下水為潮濕狀態，RMR評分為44，岩體分類為第Ⅲ類。
大理岩Ⅲ	此區段有右移斷層經過，岩體易受擾動而破碎，岩性屬綠泥石片岩，節理面為平順夾泥，岩石品質指標RQD屬於差，地下水為滲水狀態，RMR評分為25，岩體分類為第Ⅳ類。

四、瀝青灌漿

1.瀝青材料指數試驗

瀝青材料指數試驗，因製造方法及瀝青材料種類不同而異，分類試驗項目有比重試驗，針入度試驗、軟化點試驗、延展性試驗、閃火點試驗、燃燒點試驗及黏滯度試驗，瀝青上述試驗項目數據如表3及表4所示：

表3　TypeⅢ瀝青指數試驗結果

試驗項目	比重	針入度 (mm)	軟化點 (℃)	延展性 (cm)	閃火點 (℃)	燃燒點 (℃)

平均值	1.16	32.2	96	6	310	367

表4　TypeⅢ瀝青黏滯度試驗結果

℃	160	170	180	190	200	210	220	230	240
cP	1170	680	413	262	175	120	85	66	50

2.灌漿施工佈置

洞外300m³瀝青加熱槽：設置於隧道南口外，每個瀝青加熱槽容量100m³，共三個瀝青加熱槽，瀝青總容量為300m³，如圖一所示。本加熱油槽將瀝青加熱至215℃，再利用10m³槽車運至洞內，注入60m³瀝青槽內使用。

60m³瀝青儲存槽：本槽高4m、寬2.5m，如圖二所示。槽體附電能加熱器以維持槽內瀝青溫度為215^oC與流動性。槽身內附絕緣體保溫層，以減少熱量散失，維持操作時之安全。

8個瀝青灌漿幫泵：浦採用Graco氣動式，在62kg/cm²送漿壓力下，每分鐘吐漿量為34公升。採8台並聯方式施作，每分鐘送漿量約270公升，操作溫度達250℃，如圖三所示。

4m³預熱油槽：本預熱油槽供儲存預熱植物油，油槽容量為4000公升。預熱油若存量不足所需時，由液面顯示器反應可得知，可隨時補充植物油。本油槽附電能加熱器40千瓦，可用來加熱植物油及保溫，槽體外亦披覆絕緣保溫層，如圖四所示。

控制站：控制站供放置電腦及相關監控設備，為本灌漿作業之控制中樞，如圖五所示。監測資料包含瀝青溫度、壓力和流量，此三種因素環環相扣，此些監測資料為日後分析研究之重要數據。

3.瀝青灌漿管

灌漿管構造分為兩個部分，分別為二重管及Sleeve管，於湧水大理岩層配置sleeve管，長度為18m及24m兩種，Sleeve管中間焊有出漿孔共6處，每處間隔約1m，Sleeve管長約6m，出漿孔使用橡皮模包覆，如圖六所示。Sleeve pipe因承受壓力較小，使用一般接頭銜接，管壁周圍貼附測溫器，此測溫器須加以保護，如圖七所示；二重管部份則因承受高壓，需逐段謹慎焊接，而固定端部分則會以法蘭加以固定，如圖八所示。灌漿管構造如圖九所示，由圖中得知在斷面轉換處有一破碎碟(Rupture Disk)，此碟片可以承受約70Bar的壓力而不破壞，如圖十所示，此破碎碟為定壓破碎之控制用金屬碟片，裝於二重管末端，為灌漿管關鍵零件，其樣品應先進行試壓及水密性的檢測，才可進行使用。

五、灌漿結果綜合討論

1.灌漿結果分析

灌漿作業區分兩個工作面，即NE線和NEW線，NE主線共施鑽10孔灌注孔，NEW線施鑽6孔灌注孔，共計16孔，各工作面灌漿佈孔圖如圖十一所示。灌漿作業共分三個階段進行，第一階段總共灌注6個孔，分別為＃1、＃2、＃3、＃4、＃5及＃8，總灌注量為419.4 m³。第二階段總共灌注8個孔，分別為＃6、＃7、＃9、＃10、＃11、＃12、＃13及＃14，總灌注量為2080 m³。第三階段總共灌注2個孔，分別為＃15及＃16，總灌注量為584.1m³，16孔的總灌注量為3084m³。

熱瀝青灌漿成敗之重點為溫度與壓力，而溫度即關係到粘滯度，若粘滯度增加，瀝青流量會相對減少，則灌注瀝青壓力勢必增加，如何在這三者當中找到最佳模式，必須進一步探討研究。表5為各灌漿孔灌漿時這三者相對資料，包括最大壓力、最大流量、最高溫度及每孔的總灌注量。#11灌漿孔吃漿量最大，圖十一為該孔壓力、流量與溫度之變化關係圖。圖十二為#14灌漿孔壓力、流量與溫度之變化關係，此圖可看出瀝青在岩盤中吃漿情形，若瀝青在岩盤中未突破硬殼，此時灌漿壓力會增加，瀝青流量下降﹔若突破硬殼後，灌漿壓力會下降，此時瀝青流量會上升，這顯示瀝青具有〝再融〞能力，流動行為類似火山熔岩。

施灌結果成效分析可由隧道開挖面研判，在破碎湧水灌漿區域，明顯看到瀝青附著在隧道鏡面情形。若開挖面為較完整大理石岩塊，熱瀝青會沿著岩塊裂隙滲入，如圖十三所示；若開挖面為較疏鬆破碎大理石，瀝青會呈現完整滲透包覆，如圖十四所示。經研判分析，瀝青確有滲縫止水之能力。

表5　灌漿孔灌注時之壓力、流量與溫度

孔號	最大壓力 (㎏/㎝²)	最大流量 (L/min)	最高溫度 (℃)	灌注量 (m³)
#1	75	185	207	11.4
#2	76	270	226	288
#3	75	310	201	15
#4	100	355	187	15
#5	100	362	195	15
#6	89	325	226	150.6
#7	78	299	210	7.4
#8	110	328	218	75
#9	106	234	223	231.7
#10	85	280	206	12
#11	114	235	234	1479.8
#12	85	308	225	133.6
#13	75	382	238	42.9
#14	72	119	221	22
#15	119	518	224	375
#16	120	327	232	209.1

2.綜合討論

熱瀝青灌漿工程技術的挑戰性很大，許多因素可能導致灌漿作業失敗，影響熱瀝青作業最重要因素為瀝青黏滯度，黏滯度即牽涉到溫度變化，溫度不足將使灌注作業失敗，如何控制瀝青溫度保持定值，是重要的課題。以下將新永春隧道灌注熱瀝青過程的經驗列出，可供爾後相關工程之參考。

(1)瀝青溫度不足：因瀝青的特殊性質，在油槽內溫度較低的瀝青容易沉在槽底，而溫度較高的瀝青浮在上層，在抽瀝青過程中，容易將溫度低的瀝青取出使用，導致在施灌時瀝青溫度不足，造成灌漿作業的失敗。其次，隧道內60m³瀝青儲油槽和進出管線的連結，也必須維持熱油從槽頂流出及冷油由槽底流入的原則。

(2)瀝青具再融能力：由於瀝青具有〝再融〞能力，瀝青確實可推送至相當之距離，行為類似火山熔岩。若瀝青還未突破硬殼，此時灌漿壓力會增加，瀝青流量下降﹔若突破硬殼後灌漿壓力會下降，此時瀝青流量會上升。

(3)終灌條件不同：傳統灌漿如遇到壓力升高，表示漿液已充滿層縫中，或漿材已開始產生硬化現象，終灌條件的控制標準為最小灌漿量與最大灌漿壓力。對熱瀝青灌漿而言，壓力升高有可能為岩體內溫度喪失太快，漿材冷凝使粘滯度增加，導致灌漿壓力上升，所以在熱瀝青灌漿時需做調整，應該以溫度和壓力為終灌條件。

(4)熱瀝青灌注效果良好：由開挖結果得知，若岩盤為較完整之大理岩，其吃漿方式會沿著細縫滲入大理岩內，即使裂縫深度小於1mm，都可以發現瀝青之存在﹔若岩盤為較破碎疏鬆之大理岩，其瀝青會完整滲入包覆破碎大理岩。整體而言，熱瀝青灌漿在隧道工程中具有滲縫阻水之效果。此外，目前鳳山水庫及澎湖水庫的庫底分別為石灰岩及玄武岩地盤，都有過量漏水的問題，熱瀝青灌漿工法是較佳的解答。

圖一　300m³瀝青加熱槽